Elektronické zapalování – jaká je jeho výhoda? Dvoudílné elektronické zapalování Elektronický zapalovací impuls.

Všichni automobiloví nadšenci vědí, že k zapálení paliva slouží jiskra na zapalovací svíčce, která zapálí palivo ve válci a napětí na svíčce dosahuje úrovně 20KV. Na starších autech se používají klasické zapalovací systémy, které mají vážné nedostatky. Budeme hovořit o modernizaci a zdokonalení těchto schémat.

Kapacita v tomto provedení je nabíjena z blokovacího oscilátoru se stabilním zpětným rázem amplitudy. Amplituda této emise je téměř nezávislá na napětí baterie a počtu otáček klikového hřídele, a proto je energie jiskry vždy dostatečná k zapálení paliva.

Zapalovací obvod vytváří na akumulačním kondenzátoru potenciál v rozsahu 270 - 330 voltů, když napětí baterie klesne na 7 voltů. Omezující frekvence provozu je asi 300 pulzů za sekundu. Spotřebovaný proud je asi dva ampéry.

Zapalovací obvod se skládá z čekajícího blokovacího generátoru na bipolárním tranzistoru, transformátoru, obvodu pro tvarování impulsů C3R5, akumulační kapacity C1 a generátoru impulsů tyristoru.

V počátečním okamžiku, kdy je kontakt S1 sepnut, je tranzistor uzamčen a kapacita C3 je vybitá. Když se kontakt rozepne, kondenzátor se nabije přes obvod R5, R3.

Impuls nabíjecího proudu spustí blokovací generátor. Náběžná hrana impulsu ze sekundárního vinutí transformátoru spouští tyristor KU202, ale protože kapacita C1 nebyla předtím nabitá, není na výstupu zařízení jiskra. Časem se vlivem kolektorového proudu tranzistoru jádro transformátoru nasytí a proto bude blokovací generátor opět v pohotovostním režimu.

Současně se na kolektorovém přechodu vytvoří napěťový ráz, který se ve třetím vinutí transformuje a nabíjí přes diodu kapacitu C1.

Při opětovném rozepnutí jističe v zařízení dojde ke stejnému algoritmu, jen s tím rozdílem, že tyristor otevřený náběžnou hranou impulsu připojí již nabitou kapacitu k primárnímu vinutí cívky. Vybíjecí proud kondenzátoru C1 indukuje vysokonapěťový impuls v sekundárním vinutí.

Dioda V5 chrání přechod báze tranzistoru. Zenerova dioda chrání V6 před poruchou, pokud je blok zapnut bez cívky nebo bez svíčky. Konstrukce je necitlivá na drnčení kontaktních desek jističe S1.

Transformátor je vyroben ručně na magnetickém obvodu ШЛ16Х25. Primární vinutí obsahuje 60 závitů drátu PEV-2 1,2, sekundární 60 závitů PEV-2 0,31, třetí 360 závitů PEV-2 0,31.

Výkon jiskry v tomto provedení závisí na teplotě bipolárního tranzistoru VT2, která u horkého motoru klesá a naopak u studeného motoru, čímž se značně usnadňuje start. V okamžiku rozepnutí a sepnutí kontaktů přerušovače následuje impuls přes kondenzátor C1, který krátce odblokuje oba tranzistory. Když je VT2 zavřený, objeví se jiskra.

Kapacita C2 vyhlazuje špičku impulsu. Odpory R6 a R5 omezují maximální napětí na kolektorovém přechodu VT2. Při otevřených kontaktech jsou oba tranzistory sepnuté, při trvale sepnutých kontaktech proud protékající kapacitou C1 postupně klesá. Tranzistory se plynule uzavírají a chrání zapalovací cívku před přehřátím. Hodnota rezistoru R6 se volí pro konkrétní cívku (na schématu je znázorněna pro cívku B115), pro B116 R6 = 11 kOhm.

Jak můžete vidět na obrázku výše, deska s plošnými spoji je namontována na chladiči. Bipolární tranzistor VT2 je instalován na chladiči pomocí tepelného maziva a dielektrického těsnění.

Tato konstrukce umožňuje vytvořit jiskru s dlouhou dobou trvání, takže proces spalování paliva v autě se stává optimálním.

Zapalovací obvod tvoří Schmittova spoušť na tranzistorech V1 a V2, oddělovací zesilovače V3, V4 a elektronický tranzistorový spínač V5, který spíná proud v primárním vinutí zapalovací cívky.

Schmittova spoušť generuje spínací impulsy se strmým okrajem a recesí, když jsou kontakty vypínače sepnuty nebo otevřeny. Proto se v primárním vinutí zapalovací cívky zvyšuje rychlost přerušení proudu a zvyšuje se amplituda vysokonapěťového napětí na výstupu sekundárního vinutí.

V důsledku toho se zlepšují podmínky pro vznik jiskry ve svíčce, což přispívá k procesu zlepšení startování automobilového motoru a úplnějšímu spalování hořlavé směsi.

Tranzistory VI, V2, V3 - KT312V, V4 - KT608, V5 - KT809A. Kapacita C2 - s provozním napětím minimálně 400 V. Cívka typu B 115, používaná v automobilech.

Deska plošných spojů byla vyrobena v souladu s výkresem od.

V tomto systému je energie použitá k jiskření uložena v magnetickém poli zapalovací cívky. Systém lze namontovat na jakýkoli karburátorový motor s palubní sítí automobilu +12 V. Zařízení se skládá z tranzistorového spínače postaveného na výkonném germaniovém tranzistoru, zenerovy diody, rezistorů R1 a R2, samostatných přídavných odporů R3 a R4, dvouvinutí zapalovací cívky a kontakty zhášedla.

Výkonný germaniový tranzistor T1 pracuje v režimu klíče se zátěží v obvodu kolektoru, který je primárním vinutím zapalovací cívky. Když je spínač zapalování zapnutý a kontakty přerušovače jsou rozpojené, tranzistor je zablokován, protože proud v základním obvodu má tendenci k nule.

Při sepnutí kontaktů přerušovače v základním obvodu germaniového tranzistoru začne protékat proud 0,5-0,7 A, nastavený odporem R1, R2. Když je tranzistor plně zapnut, jeho vnitřní odpor prudce klesá a primárním obvodem cívky protéká exponenciálně rostoucí proud. Současný proces nanášení se prakticky neliší od podobného procesu klasického zapalovacího systému.

Při dalším rozepnutí kontaktů přerušovače se pohyb proudu báze zpomalí a tranzistor se uzavře, což vede k prudkému poklesu jmenovitého proudu primárním vinutím. V sekundárním vinutí zapalovací cívky vzniká vysoké napětí U 2max, které je přiváděno přes rozdělovač na zapalovací svíčku. Poté se proces opakuje.

paralelně s výskytem vysokého napětí na sekundárním vinutí se v primárním vinutí cívky indukuje samoindukce EMF, která je omezena zenerovou diodou.

Odpor R1 eliminuje přerušení obvodu báze tranzistoru při rozepnutých kontaktech přerušovače. Odpor R4 v obvodu emitoru je prvek proudové zpětné vazby, zkracuje dobu sepnutí a zlepšuje TCR tranzistoru T1. Odpor R3 (spolu s R4) omezuje proud protékající primárním okruhem zapalovací cívky.

Motoristé vyrábějí elektronické zapalovací jednotky zpravidla podle klasického schématu sestávajícího ze zdroje vysokého napětí, akumulačního kondenzátoru a tyristorového klíče. Taková zařízení však mají řadu významných nevýhod. První z nich je nízká účinnost. Protože nabíjení akumulační kapacity lze přirovnat k nabíjení kondenzátoru přes odpor, účinnost nabíjecího obvodu nepřesahuje 50 %. To znamená, že přibližně polovina výkonu spotřebovaného měničem se uvolní ve formě tepla na tranzistorech. Proto potřebují další chladiče.

Druhým nedostatkem je, že při vybíjení kondenzátoru tyristor zkratuje výstup měniče a dochází k narušení jím generovaných kmitů.

Po vybití akumulační kapacity se tyristor sepne a kondenzátor se začne znovu nabíjet plynule rostoucím napětím z převodníku z nuly na maximální hodnotu. Při vysokých otáčkách motoru nemusí toto napětí dosáhnout jmenovité hodnoty a kondenzátor nebude plně nabitý. To vede k tomu, že s nárůstem počtu otáček se energie jiskry snižuje.

Další nevýhodou je nedostatečná stabilita energie jiskry při změně napájecího napětí. Při startování motoru pomocí startéru může napětí baterie výrazně klesnout (až 9-8 V). V tomto případě zapalovací jednotka produkuje slabou jiskru nebo nefunguje vůbec.

Nabízíme popis elektronického zapalování, ve kterém nejsou žádné naznačené nedostatky. Činnost zařízení je založena na principu nabíjení akumulačního kondenzátoru z amplitudově stabilního zpětného rázu čekajícího blokovacího generátoru. Velikost této emise závisí jen málo na napětí palubní sítě vozidla a počtu otáček klikového hřídele motoru, a proto je energie jiskry téměř vždy konstantní.

Zařízení poskytuje úroveň potenciálu na akumulačním kondenzátoru v rozmezí 300 ± 30 V při změně napětí na baterii ze 7 na 15 V při zachování výkonu v rozsahu teplot -15 - +90 °. Limitní frekvence provozu je 300 imps/s. Spotřebovaný proud při f = 200 imp/s nepřesahuje 2 A.

Schematické schéma elektronického zapalování (obr. 1) se skládá z čekajícího blokovacího generátoru na tranzistoru V6, transformátoru T1, obvodu pro generování spouštěcích impulzů C3R5, akumulačního kondenzátoru C1, generátoru zapalovacích impulzů na tyristoru V2.

Ve výchozím stavu, kdy jsou kontaktní desky přerušovače S1 uzavřeny, je tranzistor V6 uzavřen a kondenzátor C3 je vybitý. Když se kontakt rozepne, bude nabíjen přes obvod R5, R3, přechod báze-emitor V6. Impuls nabíjecího proudu spustí blokovací generátor. Náběžná hrana impulsu z vinutí II transformátoru (nižší výkon dle zapojení) spouští tyristor V2, ale protože kondenzátor C1 nebyl předtím nabitý, na výstupu zařízení nebude jiskra.

Po nasycení jádra transformátoru působením kolektorového proudu V6 se blokovací generátor vrátí do pohotovostního režimu. Výsledné rázové napětí na kolektoru V6, transformující se ve vinutí III, přes diodu V3 nabije kondenzátor C1.

Při opětovném rozepnutí jističe dojde v zařízení ke stejným procesům, jen s tím rozdílem, že tyristor V2, který se otevřel s náběžnou hranou impulsu, připojí nyní již nabitý kondenzátor k primárnímu vinutí zapalovací cívky. . Vybíjecí proud C1 indukuje vysokonapěťový impuls v sekundárním vinutí cívky.

Zařízení je necitlivé na chrastění kontaktních desek zhášedla. Při jejich prvním otevření se tranzistor V6 otevře a zůstane v tomto stavu, dokud se transformátor nezačne saturovat, bez ohledu na další polohu zhášedla.

Transformátor T1 je vyroben na magnetickém obvodu ShL16X25 s mezerou cca 50 mikronů. Vinutí I obsahuje 60 závitů drátu PEV-2 1,2, II-60 závitů PEV-2 0,31, III - 360 závitů PEV-2 0,31. Jádro transformátoru může být i ze železa tvaru W. V důsledku nerovnoměrného řezání desek však může být mezera i bez těsnění velká. V tomto případě je nutné přebrousit nerovnosti na přechodu magnetického obvodu.

Tranzistor KT805A lze nahradit tranzistorem KT805B, ale kvůli vyššímu saturačnímu napětí také odvede poněkud více výkonu, což může vést k samovolnému spuštění blokovacího generátoru při vysokých teplotách. Proto je žádoucí nainstalovat tranzistor KT805B na přídavný chladič o ploše 20 - 30 cm 2.

Místo diod D226B můžete použít KD105B - ​​​​ ​​KD105G, KD202K - KD202N (V1, V3), D223 (V4).

C1 se skládá ze dvou paralelně zapojených kondenzátorů MBGO-1 po 0,5 μF pro napětí 500 V. C2 a C3 jsou MBM.

Tyristor KU202N lze nahradit KU202M nebo KU201I, KU201L. Protože stejnosměrné napětí KU201 nepřesahuje 300 V, sníží se napětí na akumulačním kondenzátoru na 210 - 230 V zvýšením jeho kapacity na 2 μF. Navíc to nemá znatelný vliv na energii jiskry.

K nastavení zařízení potřebujete avometr a simulátor přerušovače - jakékoli elektromagnetické relé napájené generátorem zvuku. Relé lze připojit přes snižovací transformátor k síti osvětlení. Frekvence spouštěcích pulzů pak bude 100 pulzů/s. S diodou zapojenou do série bude spouštěcí frekvence 50 pulsů/s.

Pokud jsou díly v dobrém stavu a přívody transformátoru jsou správně připojeny, zařízení začne okamžitě pracovat. Zkontrolujte, zda je napětí na kondenzátoru C1 300 ± 30 V, když se napájení změní v rámci výše uvedených limitů. Napětí by mělo být měřeno špičkovým voltmetrem pomocí obvodu znázorněného na obrázku 2.

Zařízení se připojí v místě připojení prvků C1, V2, VЗ a změnou mezery v jádře transformátoru se dosáhne požadované hodnoty napětí. Pokud se podcení, tloušťka těsnění se zvětší. Jak se mezera zmenšuje, napětí by mělo klesat.

Když je okolní teplota nízká, energie jiskry může klesnout. V tomto případě je nutné snížit hodnotu odporu R3, protože při nízkém napájecím napětí se tyristor V2 nemusí otevřít.

Zařízení bylo upevněno tiskem na desku 95X35 mm vyrobenou z fólií potaženého getinaxu nebo sklolaminátu (obr. 3). Konstrukce elektronické zapalovací jednotky je velmi odlišná - v závislosti na dostupném materiálu a místě instalace zařízení.

V. BAKOMČEV, Bugulma

Všimli jste si chyby? Vyberte jej a klikněte Ctrl+Enter abyste nám dali vědět.

Výhody elektronického zapalování u spalovacích motorů jsou dobře známy. Současně rozšířené elektronické zapalovací systémy ještě zcela nesplňují soubor konstrukčních a provozních požadavků. Systémy s pulzním ukládáním energie jsou složité, ne vždy spolehlivé a pro většinu motoristů prakticky nedostupné. Jednoduché systémy s kontinuálním ukládáním energie nezajišťují stabilizaci akumulované energie [3] a po dosažení stabilizace jsou téměř stejně složité jako systémy impulsní.

Není proto divu, že článek Y. Sverčkova, publikovaný v časopise Rozhlas, vzbudil velký zájem čtenářů. Promyšlená, extrémně jednoduchá stabilizovaná zapalovací jednotka může bez nadsázky posloužit jako dobrý příklad optimálního řešení při návrhu takových zařízení.

Výsledky provozu jednotky podle schématu Yu.Sverčkova ukázaly, že přes obecně vysokou kvalitu jeho provozu a vysokou spolehlivost má také významné nevýhody. Hlavní je krátká doba trvání jiskry (ne více než 280 μs), a tedy její nízká energie (ne více než 5 mJ).

Tato nevýhoda, vlastní všem systémům kondenzátorového zapalování s jednou periodou kmitání v cívce, vede k nestabilnímu chodu studeného motoru, nedokonalému spalování obohacené směsi při zahřívání a obtížnému startování horkého motoru. Stabilita napětí na primárním vinutí zapalovací cívky v jednotce Yu.Sverchkov je navíc poněkud nižší než u nejlepších pulzních systémů. Při změně napájecího napětí z 6 na 15 V se primární napětí změní z 330 na 390 V (±8 %), zatímco u komplexních pulzních systémů tato změna nepřesáhne ±2 %.

S nárůstem frekvence jiskření klesá napětí na primárním vinutí zapalovací cívky. Takže když se frekvence změní z 20 na 200 Hz (otáčky klikového hřídele jsou 600 a 6000 min -1), napětí se změní z 390 na 325 V, což je také o něco horší než u pulzních bloků. Tento nedostatek však může

prakticky ignorovány, protože při frekvenci 200 Hz je průrazné napětí jiskřiště svíček (v důsledku zbytkové ionizace a dalších faktorů) téměř poloviční.

Autor těchto řádků, který již více než 10 let experimentuje s různými elektronickými zapalovacími systémy, si dal za úkol zlepšit energetické charakteristiky bloku Yu.Sverchkova při zachování jednoduchosti konstrukce. Ukázalo se, že to lze vyřešit díky vnitřním rezervám bloku, jelikož energie akumulačního zařízení byla v něm spotřebována jen z poloviny.

Tohoto cíle bylo dosaženo zavedením režimu víceperiodického oscilačního vybíjení akumulačního kondenzátoru do zapalovací cívky, což vede k jeho téměř úplnému vybití. Samotná myšlenka takového řešení není nová, ale zřídka používaná. V důsledku toho byla vyvinuta vylepšená elektronická zapalovací jednotka s vlastnostmi, které nemají všechny impulsní konstrukce.

Při frekvenci jiskry 20...200 Hz poskytuje jednotka dobu trvání jiskry minimálně 900 µs. Energie jiskry uvolněná v zapalovací svíčce s mezerou 0,9 ... 1 mm není menší než 12 mJ. Přesnost udržování energie v akumulačním kondenzátoru při změně napájecího napětí z 5,5 na 15 V a frekvenci jiskření 20 Hz není horší než ± 5 %. Ostatní vlastnosti bloku se nezměnily.

Podstatné je, že prodloužení doby trvání jiskrového výboje bylo dosaženo právě dlouhým oscilačním procesem vybíjení akumulačního kondenzátoru. Jiskra je v tomto případě série 7-9 nezávislých výbojů. Takový střídavý jiskrový výboj (frekvence asi 3,5 kHz) přispívá k účinnému spalování pracovní směsi s minimální erozí zapalovací svíčky, což jej příznivě odlišuje od prostého prodloužení aperiodického výboje pohonu.

Obvod blokového měniče (obr. 1) se příliš nezměnil. Pro mírné zvýšení výkonu měniče a usnadnění tepelného režimu byl vyměněn pouze tranzistor. Vyloučeny byly prvky, které zajišťovaly nekontrolovaný vícejiskrový provoz. Výrazně byly změněny obvody spínání energie a obvody ovládání vybíjení akumulačního kondenzátoru SZ. Nyní se vybíjí po tři (a při frekvenci pod 20 Hz - nebo více) periody vlastních kmitů obvodu, sestávajícího z primárního vinutí zapalovací cívky a kondenzátoru C3. Tento režim zajišťují prvky C2, R3, R4, VD6 .

Vzhledem k tomu, že činnost měniče je podrobně popsána v, budeme uvažovat pouze proces oscilačního vybíjení kondenzátoru C3. Při rozepnutí kontaktů přerušovače kondenzátor C4, vybíjející se přes řídicí přechod trinistoru VS1, diody VD8 a odporů R7, R8, rozepne trinistor, který připojí nabitý kondenzátor C3 k primárnímu vinutí zapalovací cívky. Postupně se zvyšující proud vinutím na konci první čtvrtiny periody má maximální hodnotu a napětí na kondenzátoru C3 se v tomto okamžiku rovná nule (obr. 2).

Veškerá energie kondenzátoru (minus tepelné ztráty) se přemění na magnetické pole zapalovací cívky, která ve snaze udržet hodnotu a směr proudu začne přes otevřený trinistor dobíjet kondenzátor C3. Výsledkem je, že na konci druhé čtvrtiny periody jsou proud a magnetické pole zapalovací cívky rovny nule, kondenzátor C3 je nabit na 0,85 počáteční (napěťové) úrovně v opačné polaritě. Ukončením proudu a změnou polarity na kondenzátoru C3 se sepne trinistor VS1, ale otevře se dioda VDS. Další proces vybíjení kondenzátoru C3 začíná přes primární vinutí zapalovací cívky, přičemž směr proudu se mění na opačný. Na konci periody kmitání (tj. přibližně po 280 μs) se kondenzátor C3 nabije v původní polaritě na napětí rovné 0,7 počáteční. Toto napětí uzavře diodu VDS a přeruší vybíjecí obvod.

Nízký odpor střídavě se otevírajících prvků VD5 a VS1 v uvažovaném časovém intervalu odpojí paralelně k nim připojený obvod R3R4C2, v důsledku čehož se napětí na jeho koncích blíží nule. Na konci periody, kdy jsou trinistor a dioda sepnuty, je do tohoto obvodu přivedeno přes zapalovací cívku napětí kondenzátoru C3 (asi 250 V). Napěťový impuls odebraný z rezistoru R3, procházející diodou VD6, znovu otevře trinistor VS1 a všechny výše popsané procesy se opakují.

Následuje třetí a někdy (při spuštění) a čtvrtý vybíjecí cyklus. Proces pokračuje, dokud se kondenzátor C3, který každým cyklem ztrácí asi 50 % energie, téměř úplně nevybije. V důsledku toho se doba trvání jiskry zvyšuje na 900...1200 µs a její energie - až 12...16 mJ,

Na Obr. 2 znázorňuje přibližný pohled na průběh napětí na primárním vinutí zapalovací cívky. Pro srovnání, přerušovaná čára ukazuje stejný oscilogram bloku Yu.Sverchkova (první periody oscilací na obou oscilogramech se shodují),

Pro zvýšení ochrany proti odskoku kontaktů jističe bylo nutné poněkud změnit spouštěcí uzel. Časová konstanta nabíjecího obvodu kondenzátoru C4 se volbou příslušného odporu R6 zvýší na 4 ms; zvýšil se i vybíjecí proud kondenzátoru (tj. rozběhový proud trinistoru), určený odporem obvodu rezistorů R7, R8.

Elektronická zapalovací jednotka je testována tři roky na voze Žiguli a velmi dobře se osvědčila. Stabilita motoru po nastartování se prudce zvýšila. I v zimě při teplotě cca -30°C bylo startování motoru snadné, po zahřátí po 5 minutách se dalo dát do pohybu. Přerušení chodu motoru během prvních minut pohybu, pozorované při použití bloku Yu.Sverchkova, se zastavilo, dynamika zrychlení se zlepšila.

V transformátoru T1 je použit magnetický obvod SHL16X8. Mezera 0,25 mm je zajištěna třemi lisovanými těsněními. Vinutí I obsahuje 50 závitů drátu PEV-2 0,55; II - 70 otáček PEV-2 0,25; III - 450 otáček PEV-2 0,14. V posledním vinutí by mělo být mezi všechny vrstvy položeno jedno těsnění kondenzátorového papíru a celé vinutí by mělo být odděleno od zbytku jednou nebo dvěma vrstvami kabelového papíru,

Hotový transformátor je 2-3krát potažen epoxidovou pryskyřicí nebo zcela vyplněn pryskyřicí v plastové nebo kovové krabici. Neměl by se používat magnetický obvod ve tvaru E, protože, jak ukazuje zkušenost, je obtížné udržet danou mezeru nad celou tloušťku sady a také aby nedošlo ke zkratování vnějších desek. Oba tyto faktory, zejména ten druhý, prudce snižují výkon generátoru nabíjecích impulsů.

Při zakládání generátorové části bloku můžete využít doporučení Yu.Sverchkova v.

Vzhledem k vysoké spolehlivosti lze jednotku připojit i bez konektoru X1 (povinné odpojení kondenzátoru Csp zhášedla), který je určen pro případný nouzový přechod na bateriové zapalování, ale prvotní nastavení momentu zapálení bude mnohem obtížnější. Při zachování konektoru X1 je přechod na bateriové zapalování velmi jednoduchý - místo blokového bloku je do samičí části konektoru X1 vložen kontaktní blok, ve kterém jsou zapojeny kontakty 2, 3 a 4.

G.KARASEV, Leningrad

LITERATURA:
1. A. Sinelnikov. Jak se bloky liší - Za volantem. 1977, č. 10. s. 17,
2. A. Sinelnikov. Vysoce spolehlivá elektronická zapalovací jednotka. So. „Na pomoc radioamatérům“, sv. 73.-- M.: DOSAAF SSSR, str. 38.
3. A. Sinelnikov. Elektronika v autě. - M.: Energie, 1976.
4. A. Sinelnikov. Elektronika a auto. - M .: Rádio a komunikace, 1985.
5. Yu Sverčkov. Stabilizovaná vícejiskrová zapalovací jednotka. - Rozhlas, 1982, č. 5. s. 27.
6. E. Litke. Kondenzátorový zapalovací systém. So. „Na pomoc radioamatérům“, vydání, 78.- M .: DOSAAF SSSR, str. 35.

Seznam rádiových prvků

2.3. Bezkontaktní zapalovací systémy.

Možnost 1.

Během mnoha let, která uplynula od vydání prvních modifikací Whirlwinds, bylo vyvinuto mnoho elektronických tyristorových zapalovacích systémů, které zahrnují použití běžných motorových přerušovačů nebo magnetického systému setrvačníku jako snímače časování zapalování. U poslední verze byla nezbytnou podmínkou demagnetizace některých magnetů.

Přerušovače jsou však zjevně nejslabším místem zapalovacího systému, vyžadují pečlivé nastavení mezer. Na druhou stranu demagnetizace magnetů není dostupná pro každého a vede ke ztrátě výkonu odebraného z cívek magnetogenerátoru.

Dále je popsán velmi spolehlivý obvod tyristorového bezkontaktního systému vyvinutého V. Michajlovem. Obvod obsahuje akumulační kondenzátor a magnetoelektrický snímač namontovaný na vnější straně setrvačníku. Když je magnetický obvod snímače uzavřen pomocí pásků namontovaných na setrvačníku, v cívce snímače dochází k pulsu, který synchronizuje činnost tyristorového zapalovacího systému.

Vzhledem k tomu, že uzavírací lišta je instalována v určité vzdálenosti od vysílače, nevyžaduje prvotně seřízený systém během provozu žádnou další údržbu. Časování zapalování v každém válci lze nastavit s mnohem větší přesností než u jiných systémů (přesně přes 180°), což přispívá k určitému zvýšení výkonu motoru. Navíc je vylepšeno spouštění Whirlwindu, motor běží stabilně při nízkých otáčkách. K nabíjení baterie se používá standardní magneto.

Zapalovací obvod (Obr. 86) sestává z pulzního generátoru vyrobeného na tyristoru D4 a kondenzátoru C6, zapalovacích cívek KZ-1 a KZ-2, tvarovače řídících pulzů - asymetrické spouště T1, T2, emitorového sledovače T3 a elektronického klíče T4.

Obvod je napájen měničem napětí (obr. 87), což je push-pull relaxační generátor, sestavený na dvou tranzistorech T5, T6 a transformátoru Tr. Vzniklé napětí je usměrněno pomocí můstku D5-D8.

Asymetrická spoušť má dva stavy: stabilní – při absenci externího impulsu a kvazistabilní – když je ze senzoru přijat záporný impuls. Při absenci signálu je tranzistor T uzavřen, protože odpor snímače je mnohem menší než odpor R1 a tranzistor T2 je otevřený, protože jeho báze z kolektoru tranzistoru T přijímá napětí dostatečné k jeho úplnému sepnutí. Tranzistory T 3 a T 4 jsou uzavřeny, když je spoušť stabilní, protože jejich báze jsou spojeny přes odpory R6 a R 8 s kladnou sběrnicí.

Když uzavírací tyč projde kolem magnetického snímače DM, vytvoří se v jeho cívce dva impulsy, první je záporný a druhý kladný (při změně konců cívky se pořadí obrátí).

Negativní impuls „převrátí“ spoušť a převede ji do kvazistabilního stavu. Když je tranzistor T 2 zatížen, vzniká obdélníkový impuls záporné polarity, který přes emitorový sledovač T 3 vstupuje do báze tranzistoru T 4 a otevírá ji, v důsledku čehož zátěž R 10 je přiřazen impuls kladné polarity. Tento impuls přes kondenzátor C5 otevře tyristor D4. Otevřený tyristor uzavírá obvod sestávající z kondenzátoru C6 nabíjeného z měniče 300-320 V a zapalovací cívky. Na sekundárním vinutí zapalovací cívky vzniká vysokonapěťový impuls.

Počáteční záporné předpětí (0,6-0,7 V), nutné pro stabilní provoz tyristoru, je na řídicí elektrodě tyristoru nastaveno odporem. R 11 a dioda DZ.

Při chodu motoru na plné otáčky může napětí přicházející ze snímače dosáhnout značné hodnoty, proto je na vstupu instalován omezovač (rezistor K.2 a zenerova dioda D1). Kondenzátor C2 vyhlazuje napěťové rázy a zabraňuje překlopení spouště v důsledku náhodného rušení. Zenerova dioda D2 a rezistor K9 stabilizují napájecí napětí sledovače spouště a emitoru na úrovni 9,5-10V.

Amplitudu impulsů snímače lze upravit velikostí mezery mezi snímačem a koncovou deskou. Vůle musí být taková, aby byl zajištěn spolehlivý start motoru. Napětí 300 V pro nabíjení kondenzátoru C6 se získá v elektronickém měniči (obr. 87).

Standardní zapalování motoru Whirlwind je dvoukanálové, tzn. každý válec má samostatný systém. V popsaném schématu je použit jednokanálový systém: jiskry se tvoří současně v obou válcích - jak ve kterých se provádí pracovní zdvih, tak ve kterých probíhá proplachování, ale protože v okamžiku proplachování je svíčka omývána výfukové plyny jen s malou příměsí čerstvé směsi, vznícení v tomto válci neprobíhá. Použití jednokanálového schématu může výrazně zjednodušit systém.

Generátor pulsů a tvarovač řídicích signálů jsou sestaveny v jednom bloku na dvou deskách plošných spojů spojených hliníkovými kanály o výšce 35 mm. Na jednom kanálu je instalován tyristor D4 a trioda T4 a na druhém akumulační kondenzátor C6. Na malé desce 80 x 90 jsou namontovány klopný obvod a sledovač emitoru; na velké desce o rozměrech 80 x 165 - tyristorové řídicí obvody a obvody spojující jednotku s motorem a zdrojem energie. Tyristor je izolován od kanálu pomocí textolitové manžety a slídové desky.

Blok je připevněn k textolitové liště 80 x 70 s 11 svorkami (šrouby M6), spojené s klikovou skříní motoru duralovou deskou. Na stejnou desku jsou připevněny mírně rozšířené standardní vysokonapěťové transformátory. Obecné schéma zapojení zapalovacích jednotek je znázorněno na rýže. 88.

V magnetoelektrickém senzoru (Obr. 89) byla použita cívka z PCM relé s 5000 závity drátu PE 0,06 a odporem 750 ohmů.

Magnetický systém je sestaven z magnetů z mikromotorů používaných v dětských hračkách. Pro výrobu senzoru jsou potřeba dva magnety z jednoho mikromotoru. Cívka je připevněna k horní tyči 6 šroubem se zápustnou hlavou. Oba magnety 5 jsou instalovány (stejnými póly v jednom směru) mezi horní a spodní 3 tyče, dotažené šrouby a mosazné sloupky 4. Šrouby musí být krátké, aby se přes ně neuzavíral magnetický tok. Na horní části snímače je instalována deska s plošnými spoji getinax ve formě dvou pásků, na jejichž jednom konci jsou připájeny vodiče cívky a na druhém - vodiče spojující snímač s obvodem. Podrobnosti o snímači a stykači jsou zobrazeny na rýže. 90.

Snímač je namontován na desce připevněné k základně magneta na vnější straně setrvačníku. Montážní bod lišty je umístěn mezi výstupkem magnetozákladny pro uchycení levého kondenzátoru a výstupkem, na kterém je umístěn levý kontakt přerušovače.

Přesněji řečeno, samotný senzor na liště je instalován následovně. Páka plynu je otočena do polohy "plný plyn", což odpovídá maximálnímu předstihu zážehu. Píst horního válce se zastaví 7 mm od TDC. V tomto případě by měl snímač stát proti druhému (ve směru jízdy) volnému otvoru pro uchycení magnetových patek v setrvačníku. Do tohoto otvoru se vkládá stykač 9. Do volného otvoru setrvačníku se vkládá druhý stykač pro spodní válec posunutý o 180°.

Osy otvorů v setrvačníku jsou rovnoběžné s průměrem a jsou od něj umístěny ve vzdálenosti 16 mm, proto je nutné na setrvačníku frézou frézovat rovinu a po instalaci stykačů do otvorů brousit je na kruhové brusce.

Blok převodníku (obr. 91) namontované na hliníkové desce o rozměrech 120 x 110 x 3.

Diody a rezistory jsou namontovány na desce s plošnými spoji namontované nad základnou. Triody (stará označení - P213, P214, P216, P217) jsou namontovány na hliníkovém kanálu o výšce 35 mm izolovaném od základny.

Transformátorové jádro Tr může být libovolné konstrukce; v tomto případě je vyrobena toroidně o rozměrech 56 x 40 x 12 z oceli E-310. Nejprve se na něj navine stupňovité vinutí III (1250 závitů drátu PESHO 0,25), poté ihned do dvou primárních drátů já (2 x 45 otáček PEV 1.0) a sekundární II (2 x 13 otáček PEV 0,3).

Diody D5-D7 typu D226B by měly mít zpětný proud ne větší než 10 μA při zpětném napětí 600 V. Pokud takové diody nelze vybrat, měly by být v každém rameni usměrňovacího můstku umístěny dvě diody sériově, které je odpojí. s odpory 75 kΩ.

Převodníková skříň je instalována v motorovém prostoru lodi a je připojena k motoru a elektrickému obvodu lodi pomocí 7- a 4-pinových konektorů.

12voltová baterie (s kapacitou 14 Ah) napájecího systému se nabíjí ze standardních magneto cívek přes usměrňovací můstek na diodách D242. Pro zajištění potřebného nabíjecího proudu je na základně magneta umístěna druhá cívka, která se při nabíjení baterie zapojí do série se standardní cívkou. Pokud na lodi kromě zapalovacího systému nejsou žádní další spotřebitelé elektřiny, můžete se omezit na jednu cívku. U moderních motorů je zajištěna instalace běžného usměrňovacího můstku, který lze použít i na motory předchozích let výroby.

Konstrukce elektronického zapalování umožňuje přejít na standardní systém do 10 minut. K tomu jsou na magnetodesce uloženy zhášedla - při instalaci elektronického systému se kontakty zhášedel oddalují pomocí izolačních těsnění.

Pro přepnutí na standardní zapalování stačí vyjmout elektronickou zapalovací jednotku z motoru na textolitové desce, uzavřít svorky 1 a 2 svorkou 5, a 3 a 4 svorkou 8 pomocí propojek, vypnout napájení měniče a odstraňte izolační těsnění z jističů. Druhá magneto cívka se automaticky přepne na napájení lodi.

Systém zapalování nevyžaduje speciální nastavení. Při výrobě systému je nutné vybrat tranzistory T1, T2, T3 s proudovým ziskem rovným 45-50. Odpor R .1 se volí tak, aby se napětí na bázi tranzistoru T1 rovnalo 0,25 V ve stabilním stavu spouště a hodnota odporu K4 musí být taková, aby byl tranzistor T4 ve stabilním stavu otevřen. Pokud se měnič nerozběhne (není zde napětí 300 V), je nutné zkontrolovat správné zapojení vinutí transformátoru. Začátek vinutí ve schématu je označen tečkami.

Tyristor KU201L je nutné zvolit se spínacím napětím minimálně 400 V. Při úpravě mezery mezi stykačem a snímačem se mezi ně položí silný papír o tloušťce 0,3-0,35 mm. Po stisknutí a zajištění senzoru se papír odstraní.

Před montáží na motor lze zkontrolovat sestavený zapalovací systém. Pro simulaci spouštěcích impulsů je sestaven obvod (obr. 92), jehož výstup je místo magnetického snímače připojen k zapalovací jednotce.

Na vstup obvodu je přiváděno napětí z domácí sítě 220 V. 50krát za sekundu.

Při použití zvukového generátoru lze zapalovací obvod testovat v různých režimech.

Pokud zapalovací jednotka nefunguje, může být příčinou chyba instalace nebo nesoulad v parametrech dílů.

Výrazně se změnil i výkon dodávaný do zapalovací cívky. Při frekvenci 20 Hz s cívkou B-115 dosahuje 50 ... 52 mJ a při 200 Hz - asi 16 mJ. Rozšířeny byly také limity napájecího napětí, ve kterém je jednotka provozuschopná. Jisté jiskření při startování motoru je zajištěno při palubním napětí 3,5 V, ale jednotka zůstává v provozu i při 2,5 V. Při maximální frekvenci není jiskření rušeno, pokud napájecí napětí dosáhne 6 V a doba trvání jiskry není kratší než 0,5 ms.
Tyto výsledky byly získány především změnou pracovního režimu měniče, zejména podmínek jeho buzení. Tyto indikátory, které jsou podle autora na praktické hranici možností při použití pouze jednoho tranzistoru, jsou zajištěny i použitím feritového magnetického obvodu v transformátoru měniče.
Jak je patrné z blokového schématu na obr. 1, jeho hlavní změny se týkají převodníku, tzn. generátor nabíjecích impulsů, který napájí akumulační kondenzátor C2. Obvod pro spouštění převodníku je zjednodušen, který je stejně jako dříve vyroben podle schématu jednocyklového stabilizovaného blokovacího generátoru. Funkce startovacích a vybíjecích diod (respektive VD3 a VD9 podle předchozího schématu) jsou nyní prováděny jednou zenerovou diodou VD1. Toto řešení poskytuje spolehlivější start generátoru po každém zapalovacím cyklu výrazným zvýšením počátečního předpětí na přechodu emitoru tranzistoru VT1. To však nesnížilo celkovou spolehlivost bloku, protože tranzistorový režim nepřekročil v žádném z parametrů povolené hodnoty.
Změnil se také nabíjecí obvod zpožďovacího kondenzátoru C1. Nyní, po nabití akumulačního kondenzátoru, je nabíjen přes rezistor R1 a zenerovy diody VD1 a VD3. Na stabilizaci se tedy podílejí dvě zenerovy diody, jejichž celkové napětí při jejich otevření určuje napěťovou hladinu na akumulačním kondenzátoru C2. Určité zvýšení napětí na tomto kondenzátoru je kompenzováno odpovídajícím zvýšením počtu závitů základního vinutí a transformátoru. Průměrná úroveň napětí na akumulačním kondenzátoru je snížena na 345...365 V, což zvyšuje celkovou spolehlivost jednotky a zároveň poskytuje požadovaný výkon jiskry.
Ve vybíjecím obvodu kondenzátoru C1 je použit stabistor VD2, který umožňuje dosáhnout stejného stupně překompenzace s poklesem palubního napětí jako tři nebo čtyři konvenční sériové diody. Když je tento kondenzátor vybitý, zenerova dioda VD1 je otevřená v propustném směru (jako dioda VD9 původní jednotky). Kondenzátor C3 poskytuje zvýšení doby trvání a výkonu impulsu, který otevírá trinistor VS1. To je zvláště nutné při vysoké frekvenci jiskření, kdy je průměrná úroveň napětí na kondenzátoru C2 výrazně snížena.
U elektronických zapalovacích jednotek s vícenásobnými výboji akumulačního kondenzátoru do zapalovací cívky rozhoduje o kvalitě trinistoru doba trvání jiskry a do určité míry i její výkon, protože všechny periody kmitání, kromě první, jsou vytvořeny a udržovány pouze energií akumulačního zařízení. Čím nižší je spotřeba energie pro každé zařazení trinistoru, tím větší počet startů bude možný a tím větší množství energie (a po delší dobu) bude přeneseno do zapalovací cívky. Proto je velmi žádoucí vybrat trinistor s minimálním otevíracím proudem.
Trinistor lze považovat za dobrý, pokud blok zajišťuje začátek jiskření (s frekvencí 1 ... 2 Hz) při napájení bloku napětím 3 V. Uspokojivá kvalita odpovídá provozu při napětí 4 .. 5 V. U dobrého trinistoru je doba trvání jiskry 1,3 ... 1,5 ms, v případě špatného - klesá na 1... 1,2 ms.
V tomto případě, jakkoli se to může zdát podivné, bude výkon jiskry v obou případech vzhledem k omezenému výkonu měniče přibližně stejný. V případě delšího trvání se akumulační kondenzátor téměř úplně vybije, počáteční (aka průměrná) úroveň napětí na kondenzátoru, nastavená převodníkem, je poněkud nižší než v případě kratší doby trvání. Při kratší době trvání je počáteční úroveň vyšší, ale zbytková úroveň napětí na kondenzátoru je také vysoká kvůli jeho neúplnému vybití.

Rozdíl mezi počáteční a konečnou úrovní napětí na zásobníku je tedy v obou případech prakticky stejný a závisí na něm množství energie vnesené do zapalovací cívky. A přesto se při delší době jiskry dosáhne lepšího dohořívání hořlavé směsi ve válcích motoru, tzn. zvyšuje jeho účinnost.
Při normálním provozu jednotky odpovídá vytvoření každé jiskry 4,5 periodám oscilace v zapalovací cívce. To znamená, že jiskra je devět střídavých výbojů v zapalovací svíčce, které plynule následují za sebou.
Nelze proto souhlasit s názorem (uvedeným v c), že příspěvek třetí a tím spíše čtvrté periody oscilací nelze za žádných podmínek detekovat. Ve skutečnosti každé období přispívá k celkové energii jiskry svým velmi specifickým a hmatatelným přínosem, což potvrzují například i další publikace. Pokud je však palubní zdroj napětí zapojen sériově s prvky obvodu (tedy v sérii se zapalovací cívkou a zásobníkem), silný útlum vnesený zdrojem, a nikoli jinými prvky, skutečně neumožňuje k odhalení výše uvedeného příspěvku. Takové zahrnutí se právě používá v .
V popisovaném bloku se palubní zdroj napětí neúčastní oscilačního procesu a samozřejmě nezavádí zmíněné ztráty.
Jednou z nejkritičtějších jednotek bloku je transformátor T1. Jeho magnetický obvod Sh15x12 je vyroben z NM2000 oxyferu. Vinutí I obsahuje 52 závitů drátu PEV-2 0,8; II - 90 závitů drátu PEV-2 0,25; III - 450 závitů drátu PEV-2 0,25.
Mezera mezi částmi magnetického obvodu ve tvaru W musí být udržována s co největší přesností. Za tímto účelem se během montáže umístí mezi své krajní tyče, bez lepidla, podél getinaxového (nebo textolitového) těsnění o tloušťce 1,2 + -0,05 mm, načež jsou části magnetického obvodu přitaženy k sobě silnými závity. .
Zvenku musí být transformátor pokryt několika vrstvami epoxidu, nitro-lepidla nebo nitro-smaltu.
Cívka může být vyrobena na obdélníkové cívce bez lícnic. Nejprve se navine vinutí III, ve kterém je každá vrstva oddělena od další tenkým izolačním těsněním a doplněna třívrstvým těsněním. Dále se navine vinutí II. Vinutí I je od předchozího odděleno dvěma vrstvami izolace. Extrémní otáčky každé vrstvy při navíjení na cívku by měly být fixovány jakýmkoli nitro lepidlem.
Pružné vývody cívky je nejlepší provést na konci celého vinutí. Konce vinutí I a II by měly být vedeny ve směru diametrálně opačném ke koncům vinutí III, ale všechny přívody musí být na jednom z konců cívky. Ve stejném pořadí jsou umístěny také pružné přívody, které jsou upevněny nitěmi a lepidlem na těsnění z elektrokartonu (pressboard). Před naléváním jsou označeny závěry.
Kromě KU202N lze v bloku použít trinistor KU221 s písmennými indexy A-G. Při výběru trinistoru je třeba vzít v úvahu, že, jak ukazují zkušenosti, KU202N ve srovnání s KU221 mají ve většině případů nižší otevírací proud, ale jsou kritičtější pro parametry spouštěcího impulsu (trvání a frekvence). V případě použití trinistoru řady KU221 je proto nutné upravit hodnoty prvků obvodu prodlužování jiskry - kondenzátor C3 musí mít kapacitu 0,25 mikrofaradů a rezistor R4 musí mít odpor 620 ohmů.
Tranzistor KT837 může být s libovolnými písmennými indexy, kromě Zh, I, K, T, U, F. Je žádoucí, aby koeficient přenosu statického proudu nebyl menší než 40. Použití tranzistoru jiného typu je nežádoucí. Tranzistorový chladič musí mít užitnou plochu alespoň 250 cm2. Jako chladič je vhodné použít kovový plášť bloku nebo jeho základnu, který je vhodné doplnit chladicími žebry. Kryt musí také poskytovat ochranu proti stříkající vodě pro jednotku.
Zenerova dioda VD3 musí být také instalována na chladiči. V bloku se skládá ze dvou pásů o rozměrech 60x25x2 mm, ohnutých do tvaru U a zasazených jeden do druhého. Zenerova dioda D817B může být nahrazena sériovým obvodem dvou zenerových diod D816V; s palubním napětím 14 V a frekvencí zážehu 20 Hz by tato dvojice měla poskytovat pohonům napětí 350 ... 360 V. Každý z nich je instalován na malém chladiči. Zenerovy diody se vybírají až po výběru a instalaci trinistoru.
Zenerova dioda VD1 nevyžaduje výběr, ale musí být v kovovém pouzdře. Pro zvýšení celkové spolehlivosti bloku je vhodné tuto zenerovu diodu opatřit malým chladičem v podobě krimpu z proužku tenkého duralu.
Stabistor KS119A (VD2) lze nahradit třemi sériově zapojenými diodami D223A (nebo jinými křemíkovými diodami s pulzním propustným proudem minimálně 0,5 A).
Většina dílů bloku je osazena na 1,5 mm silné fóliové desce s plošnými spoji ze skleněných vláken. Nákres desky je na obr.2. Deska je navržena s ohledem na možnost montáže dílů s různými možnostmi výměny.

Pro blok určený pro provoz v oblastech s drsným zimním klimatem je vhodné použít oxid tantalový kondenzátor C1 s provozním napětím minimálně 10 V. Instaluje se místo velké propojky na desce, přičemž přípojné body kondenzátoru z oxidu hlinitého (je zobrazen na desce), vhodného pro provoz v naprosté většině klimatických pásem, by měl být uzavřen propojkou příslušné délky. Kondenzátor C2-MBGO, MBGCH nebo K73-17 pro napětí 400 ... 600 V.
V případě výběru trinistorové jednotky z řady KU221 je nutné spodní část desky na obr. 2 upravit tak, jak je znázorněno na obr. 3. Při montáži trinistoru je nutné izolovat jeden ze šroubů jeho upevnění od vytištěné dráhy společného vodiče.
Kontrola výkonu a ještě více seřízení by se mělo provádět právě s takovou zapalovací cívkou, se kterou bude jednotka pracovat v budoucnu. Je třeba mít na paměti, že zapnutí jednotky bez zapalovací cívky zatížené žhavicí svíčkou je zcela nepřijatelné. Pro kontrolu stačí změřit napětí na akumulačním kondenzátoru C2 špičkovým voltmetrem. Jako takový voltmetr může posloužit avometr s limitem konstantního napětí 500 V. Vometr je připojen ke kondenzátoru C2 přes diodu D226B (nebo podobnou) a svorky avometru jsou propojeny kondenzátorem o kapacitě 0,1 ... 0,5 mikrofarad, pro napětí 400 ... 600 V .
Při jmenovitém napájecím napětí (14 V) a jiskřovací frekvenci 20 Hz by mělo být napětí na měniči v rozsahu 345 ... 365 V. Pokud je napětí menší, vyberte nejprve trinistor, přičemž v úvahu výše uvedené. Pokud je po výběru zajištěno jiskření při poklesu napájecího napětí na 3 V, ale na kondenzátoru C2 je zvýšené napětí při jmenovitém napájecím napětí, je třeba zvolit zenerovu diodu VD3 s mírně nižším stabilizačním napětím.
Dále je blok zkontrolován při nejvyšší frekvenci zážehu (200 Hz), přičemž je zachováno jmenovité palubní napětí. Napětí na kondenzátoru C2 by mělo být v rozmezí 185 ... 200 V a proud spotřebovaný jednotkou po nepřetržitém provozu po dobu 15 ... 20 minut by neměl překročit 2,2 A. Pokud se tranzistor během této doby zahřeje nad 60 ° C při pokojové teplotě by měl být povrch odvádějící teplo mírně zvětšen. Kondenzátor C3 a rezistor R4 obecně nevyžadují zpětnou montáž. Pro jednotlivé případy trinistorů (obou typů) však může být nutné upravit hodnocení, pokud je detekována nestabilita jiskření při frekvenci 200 Hz. Obvykle se projevuje v podobě krátkodobého výpadku odečtů voltmetru připojeného k pohonu a je jasně patrný sluchem.
V tomto případě byste měli zvýšit kapacitu kondenzátoru C3 o 0,1 ... 0,2 μF, a pokud to nepomůže, vraťte se k předchozí hodnotě a zvyšte odpor rezistoru R4 o 100 ... 200 Ohmů. Jedno z těchto opatření a někdy i obě dohromady obvykle eliminují nestabilitu startu. Všimněte si, že zvýšení odporu se sníží a zvýšení kapacity prodlouží dobu trvání jiskry.
Pokud je možné použít osciloskop, pak je účelné ověřit normální průběh kmitání v zapalovací cívce a jeho skutečnou dobu trvání. Do úplného útlumu by to mělo být dobré, rozlišitelných je 9-11 půlvln, jejichž celková doba trvání by se měla rovnat 1,3 ... 1,5 ms při libovolné frekvenci jiskření. Vstup X osciloskopu by měl být připojen ke společnému bodu vinutí zapalovací cívky.
Typický pohled na oscilogram je na obr.4. Záblesky uprostřed záporných půlvln odpovídají jednotlivým pulzům blokovacího generátoru při změně směru proudu v zapalovací cívce.
Dále je vhodné zkontrolovat závislost napětí na akumulačním kondenzátoru na palubním napětí. Jeho vzhled by se neměl výrazně lišit od toho, který je znázorněn na obr.5.
Vyrobený blok se doporučuje instalovat do motorového prostoru v jeho přední, chladnější části. Odpojte kondenzátor zhášedla zhášedla a jeho výstup připojte k příslušnému kontaktu zásuvky X1. Přechod na klasické zapalování se provádí stejně jako u předchozího provedení instalací kontaktní vložky X1.3.
Závěrem podotýkáme, že pokusy o získání stejně „dlouhé“ jiskry s transformátorem na ocelovém magnetickém obvodu, byť z oceli nejvyšší kvality, nepovedou k úspěchu. Nejdelší trvání, kterého lze dosáhnout, je 0,8...0,85 ms. Přesto je blok téměř nezměněn (odpor rezistoru R1 by měl být snížen na 6 ... 8 ohmů) a je provozován s transformátorem na ocelovém magnetickém obvodu s uvedenými charakteristikami vinutí a výkon bloku je vyšší než u jeho prototypu.